1. Расчет спринклерной установки
Порядок расчета спринклерных и дренчерных установок следующий:
1. Определяется группа помещений по степени опасности развития пожара, к которой относится проектируемое помещение, производство или технологический процесс.
Для пожарной нагрузки 350 МДж·м -2 принимаем 2-ю группу помещений.
2. Определяются требуемые параметры водяной или пенной установки пожаротушения.
Для 2-й группы помещения и огнегасительного вещества имеем:
Интенсивность орошения Ј р , не менее 0,12 л/с·м 2 ;
Площади, защищаемая одним спринкерным гасителем, F р ; 12 м 2 ;
Продолжительность работы установки, 60 мин;
Расстояние между гасителями, L с , 4 м.
3. Определяется требуемая производительность оросителя по формуле:
,
л/с
4. Определяется требуемый коэффициент производительности оросителя, по формуле:
,
где h - свободный напор перед оросителем, принимается равным 5 м.
5. По расчетному значению требуемого коэффициента производительности принимается диаметр выходного отверстия оросителя из условия К > Кр . Принимаем К=0,71 , тогда диаметр выходного отверстия будет равен 15 мм.
6. Уточняется напор перед оросителем (генератором) по формуле:
,
м.
7. Определяется количество оросителей по формуле:
где m - количество рядов;
n - количество оросителей в ряду.
где а и в - длина и ширина защищаемого помещения от пожара, а = 42 м; в = 14 м.
,
Определяется количество оросителей, участвующих в локализации и тушении пожара:
9.Составляется расчетная схема водяной установки пожаротушения.
При разработке схемы трассировки распределительных трубопроводов необходимо стремиться к выбору такой схему, при которой обеспечивалась бы подача воды с наименьшими потерями напора в сети при возможно меньшем диаметре труб.
Принимается следующий вариант:
10. Производится гидравлический расчет водяной установка.
Гидравлический расчет заключается в определении параметров основного водопитания в зависимости от высоты подъема распределительных трубопроводов с оросителями, свободного напора у "диктующего" оросителя и потерь напора в сети на участке между водопитателем и "диктующим" оросителем.
Рис. 1 Расчетная схема спринклерной установки.
Гидравлические расчеты в сети сведём в таблицу 1.
Таблица 1 Гидравлический расчёт спринклерной установки
Участков |
l i м |
Диаметр условного прохода d i мм |
Потери напора на уч - ке |
Напор в расч. точках L j м |
Расход воды в расч. точках q j л/с |
Расход воды на уч –х q i л/с |
||||
-
Данный перечень содержит вполне исчерпывающий список возможностей, применимых для большинства расчетов. Рассмотрим программу поподробнее.
Интерфейс и работа программы
Интерфейс программы особых нареканий не вызывает. Все элементы вполне очевидно расположены и выполняют свои функции. Освоение не требует временных затрат для любого человека более или менее привычно работающего в среде WINDOWS.
Интерфейс построен на вкладках, между которыми можно переключаться в любой время для внесения изменений. В первой вкладке вводятся общие данные проекта, которые затем используются при построении отчета.
Основным рабочим окном (или окнами, в зависимости от количества) является окно секции. Там в табличной форме производится ввод исходных данных, а также производится промежуточные расчеты по расходам и давлению.
Не стану утомлять вас описанием процедуры ввода параметров, тем более что все это подробно объясняется в видео-уроках, которые можно вызвать по нажатию Ctrl + F1 (при условии наличия подключения к Интернету). Отмечу только, что ввод параметров осуществляется довольно просто, при наличии аксонометрической схемы, или, хотя бы, плана секции (для предварительного расчета) с нанесенными размерами. Помимо питающих и распределительных трубопроводов, в расчете можно учитывать дренчерные завесы, а также пожарные краны совмещенного противопожарного водопровода. Один из минусов программы – отсутствие графической составляющей, которая позволяла бы визуально контролировать ввод параметров секции пожаротушения. Данная функция представляется мне крайне полезной, а включение краткой аксонометрии в состав отчета сделала бы его очень наглядным. Пример такой функции можно увидеть в настоящее время только в зарубежном программном обеспечении.
Отличная функция, включенная в состав программы – возможность автоматического ввода гидравлических параметров оборудования (оросителей, пожарных кранов и диафрагм, узлов управления и гибких подводок из гофротрубы) при выборе его из встроенного каталога. После окончания расчета диктующей секции (до узла управления), на вкладке «Подбор насосов» производится ввод параметров и расчет насосного оборудования пожаротушения.
Варианты гидравлических схем включения пожарных насосов включает в себя до 5 насосов (основных и резервных), включенных как параллельно, так и последовательно. С помощью закладки «Доп/расчеты» автоматически рассчитывается количество патрубков для подключения пожарной техники, объем резервуара и минимальный необходимый диаметр подводящего трубопровода. Отчет Результатом работы программы является отчет в формате PDF. Расчеты секций, входящие в состав отчета можно выбирать. Цена Стоимость программного обеспечения «ГидРаВПТ» может рассчитываться исходя из времени использования:
- 1 месяц – 2 500 рублей;
- 4 месяца – 6 000 рублей;
- 12 месяцев – 12 000 рублей;
- без ограничения по сроку – 25 000 рублей.
- При покупке программы с использованием без ограничения по сроку, вы получаете бесплатную поддержку и обновления навсегда.
- Защита программного обеспечения позволяет использовать ее на разных компьютерах, поскольку файл-ключ находится на флеш-накопителе. Таким образом, отпадает необходимость покупки нескольких копий программы для компании. Покупается одна лицензия, и флешка с ключом передается между сотрудниками в случае необходимости.
- практически первая и единственная программа в своем роде;
- наличие сертификата соответствия, что дает возможность включать отчеты программы в состав проектной документации;
- понятный и удобный интерфейс;
- при обучении работе с программой отлично помогают видео-уроки;
- наличие дополнительных сопутствующих расчетов – объем резервуара, количество патрубков для пожарной техники, диаметр всасывающего трубопровода;
- хорошая поддержка через сайт ГидраВПТ.рф;
- вменяемая цена (10-20% от стоимости проектных работ по одному объекту).
- отсутствие графической составляющей в программе.
Подбираем параметры основных водопитателей для установки водяного пожаротушения, защищающей склад хранения древесины (Р=180 кг/м 3).
Интенсивность орошения водой I=0,4 л/(м 2 . с) по таблице 5.2 для 6 группы помещений по степени опасности развития пожара.
Площадь орошения спринклерным оросителем F op =12 м 2 . Трассировка трубопроводов и места размещение оросителей на плане показаны на листе 1 графической части.
Выбираем тип оросителя и его основные параметры. Для этого определимтребуемые напор и расход на диктующем оросителе.
На основании полученных расчетов применяем в проектируемой установке спринклерный ороситель СВН-15.
Уточняем расход из оросителя:
С определенным коэффициентом запаса принимаем л/с (хотя эта процедура никаким нормативным документом не прописана, а следовательно расход можно и не увеличивать).
Таким образом, получаем начальные гидравлические параметры у диктующего оросителя:
Для левой ветви распределительного трубопровода принимаем следующие параметры трубопроводов:
участок 1-2: мм;
участок 2-3: мм;
участок 3-4: мм;
участок 4-а: мм.
При проектировании распределительных, питающих и подводящих сетей необходимо исходить из тех соображений, что водяные и пенные АУП эксплуатируются, как правило, довольно длительное время без замены трубопроводов. Поэтому, если ориентироваться на удельное гидравлическое сопротивление новых труб, через определенное время их шероховатость увеличивается, вследствие чего распределительная сеть уже не будет соответствовать расчетным параметрам по расходу и давлению. В связи с этим принимается средняя шероховатость труб. Значение удельного сопротивления А принимается по таблице V.1. настоящего пособия.
Расход первого оросителя 1 является расчетным значением на участке между первым и вторым оросителями.
Таким образом, падение давления на участке составит:
Давление у оросителя 2:
Расход оросителя 2:
Расчетный расход на участке между первым и вторым оросителями, т.е. на участке составит:
Давление оросителя 3:
Расход оросителя 3:
Расчетный расход на участке между первым и третьим оросителями, т.е. на участке, составит:
По расходу воды определяются потери давления на участке:
Потери давления на участке водопровода при мм очень высокие, поэтому на участке принимаем диаметр трубопровода мм. Тогда:
Давление оросителя 4:
Расход оросителя 4:
Таким образом, даже незначительное изменение спецификации распределительного и питающего трубопроводов в сторону уменьшения диаметра приводит к достаточно существенному изменению давления, что требует использования пожарного насоса с большим давлением подачи.
Расчетный расход на участке между первым и четвертым оросителями, т.е. на участке, составит:
По расходу воды определяются потери давления на участке (м) :
Давление в точке а:
Участок принимаем аналогичным участку, т.е. диаметры и длина трубопроводов будут равны:
участок а-5: мм; м;
участок 5-6: мм; м;
участок 6-7: мм; м.
В рядке I правая ветвь несимметрична левой ветви. Удельное гидравлическое сопротивление (или удельная гидравлическая характеристика) правой ветви распределительного трубопровода зависит от диаметров участка трубопровода между оросителями 7-6, 6-5 и между оросителем 5 и т. а (5-а).
Давление правой ветви рядка I с оросителями 5-7 в т. а должно быть равно давлению левой ветви рядка I с оросителями 1-4, т.е. МПа.
Расход в правой ветви рядка I при давлении 0,272 МПа составит:
где В а-7 - гидравлическая характеристика правой ветви рядка I.
При условии симметричности левой и правой ветвей рядка I (по три оросителя в каждой ветви) расход должен быть аналогичным расходу, т.е. =7,746 л/с.
Давление оросителя 5 аналогично давлению у оросителя 3, т.е. МПа.
Тогда давление в т. а для правой ветки рядка I составит:
Гидравлическая характеристика правой ветви рядка I:
Таким образом, расчетный расход правой ветки рядка I составит:
Общий расход рядка I:
т.е. истинный максимальный расход АУП будет составлять не 10, а 29,2 л/с.
Принимается диаметр питающего трубопровода на участке мм.
По расходу определяются потери давления на участке:
Поскольку потери давления на участке достаточно велики, то принимаем диаметр питающего трубопровода мм.
Тогда потери давления на участке составят:
Давление в т. b составит:
Общий расход двух рядков:
Расчет всех следующих рядков, если они выполнены конструктивно одинаково, проводится по аналогичному алгоритму.
Так как гидравлические характеристики рядков, выполненных конструктивно одинаково, равны, характеристика рядка II определяется по обобщенной характеристике расчетного участка трубопровода рядка I:
Расход воды из рядка II определяется по формуле:
Относительный коэффициент расходов II и I рядков:
По расходу определяются потери давления на участке:
Давление в т. с составит:
Так как гидравлические характеристики рядков, выполненных конструктивно одинаково, равны, характеристика рядка III определяется по обобщенной характеристике расчетного участка трубопровода рядка II:
Расход воды из рядка III определяется по формуле:
Общий расход трех рядков:
По ранее действующим НПБ 88 расход спринклерной АУП определяется как произведение нормативной интенсивности орошения на площадь для расчета расхода воды, т.е. расход должен быть равен:
Если для спринклерной АУП условно площадь для расчета расхода принять 160 м 2 , то её общий расход из трех рядков составит не л/с, а 93,2 л/с.
Требуемое давление (напор), которое должна обеспечить насосная установка, определяется по формуле
P=P O +P T +P M +P УУ +P H +P Z +P ВХ
Требуется подобрать насос для спринклерной установки со следующими параметрами гидравлической сети:
общий расход АУП составляет 36 м 3 /ч
давление у диктующего оросителя P O =0,075 МПа
линейные потери давления в подводящем и питающем трубопроводе P T =0,942 МПа
местные потери давления в трубопроводе P M =0,001 МПа
потери давления в спринклерном узле управления P УУ =0,19 МПа
потери давления в насосной установке P H =0,6 МПа
давление эквивалентное геометрической высоте диктующего оросителя P Z =0,0036 МПа
давление внешней магистральной сети P ВХ =0,642 МПа
Р=0,075+0,942+0,001+0,19+0,6+0,0036-0,642=1,17 МПа
По расходу Q=93,2 л/с и давлению Р=1,17 МПа из каталога выбираем два насоса марки ТП(Д) 200 - 660 (с числом оборотов 2900 об/мин), один основной, второй резервный.
Определение рабочих параметров системы.
Гидравлический расчет спринклерной сети имеет своей целью определение расхода воды, а также определение необходимого давления у водопитателей и наиболее экономичных диаметров труб.
Согласно НПБ 88-2001*, необходимое количество воды для тушения пожара равно:
Q = q*S , л/с
где q
– требуемая интенсивность орошения, лс/м2
;
S
– площадь для расчета расхода воды, м
.
Фактический же расход огнетушащего вещества определяется исходя из технических характеристик выбранного типа оросителя, напора перед ним, условия расстановки необходимого количества оросителей, обеспечивающих защиту расчетной площади, в том числе и в случае необходимости монтажа оросителей под технологическим оборудованием, площадками или вентиляционными коробами, если они препятствуют орошению защищаемой поверхности. Расчетная площадь принимается согласно НПБ 88-2001 в зависимости от группы помещений.
Многие проектировщики при определении фактического расхода воды либо за расчетный расход принимают минимально необходимый расход, либо прекращают расчет, достигнув значения необходимого количества огнетушащего вещества.
Ошибка заключается в том, что таким образом не обеспечивается орошение всей нормативной расчетной площади с требуемой интенсивностью, так как система не рассчитывается и не учитывает фактическую работу оросителей на расчетной площади. Следовательно, неверно определяются диаметры магистрального и подающего трубопроводов, подбираются насосы и типы узлов управления.
Рассмотрим вышесказанное на небольшом примере.
Необходимо защитить помещение S=50 м2 , с требуемой интенсивностью q=0,08 л/с*м2
По НПБ 88-2001*, необходимое количество воды для тушения пожара равно: Q=50*0,08=4 л/с.
По п. 6. Прил. 2 НПБ 88-2001*, расчетный расход воды Qd, л/с, через ороситель определяется по формуле:
где k – коэффициент производительности оросителя, принимаемый по технической документации на изделие, k=0,47 (для данного варианта); Н – свободный напор перед оросителем, Н=10 м .
Так как в объеме одной статьи невозможно подробно описать гидравлический расчет с учетом всех необходимых факторов, влияющих на работу системы – линейных и местных потерь в трубопроводах, конфигурацию системы (кольцевая или тупиковая), в данном примере примем расход воды как сумму расходов через наиболее удаленный ороситель.
Qф=Qd*n ,
где n – количество оросителей, размещаемых на защищаемой площади
Qф=1,49*8=11,92 л/с .
Видим, что фактический расход Qф значительно превышает необходимое количество воды Q, следовательно, для нормальной работы системы с обеспечением всех требуемых условий необходимо предусмотреть все возможные факторы, влияющие на работу системы.
Автоматическая установка спринклерного водяного пожаротушения, совмещенная с пожарными кранами.
Спринклерные оросители и пожарные краны – это две противопожарные системы, имеющие одно назначение, но разную функциональную структуру построения, поэтому их совмещение вызывает некоторую путаницу, так как приходится руководствоваться различными нормативными документами для построения общей системы.
Согласно п. 4.32 НПБ 88-2001*, «В спринклерных водозаполненных установках на питающих трубопроводах диаметром 65 мм и более допускается установка пожарных кранов по СниП 2.04.01-85*».
Рассмотрим один из часто встречающихся вариантов. Данный пример часто попадается в многоэтажных зданиях, когда по желанию заказчика и в целях экономии средств совмещают систему автоматического спринклерного пожаротушения с системой внутреннего противопожарного водопровода.
По п. 9.1 СНиП 2.04.01-85*, при числе пожарных кранов 12 и более систему следует принимать кольцевой. Кольцевые сети должны быть присоединены к наружной кольцевой сети не менее чем двумя вводами.
Ошибки, допущенные в схеме на рисунке
2:
? Участки подводящего трубопровода к секциям с количеством ПК более 12 «А+Б» и «Г+Д» тупиковые. Поэтажное кольцо не удовлетворяет требованиям п. 9.1 СНиП 2.04.01-85*.
«Системы внутренних водопроводов холодной воды следует принимать:
– тупиковыми, если допускается перерыв в подаче воды и при числе пожарных кранов до 12;
– кольцевыми или с закольцованными вводами при двух тупиковых трубопроводах с закольцованными вводами при двух тупиковых трубопроводах с ответвлениями к потребителям от каждого из них для обеспечения непрерывной подачи воды.
Кольцевые сети должны быть присоединены к наружной кольцевой сети не менее чем двумя вводами».
П. 4.34. НПБ 88-2001*: «Секция сплинклерной установки с 12 и более пожарными кранами должна иметь два ввода».
? По п. 4.34. НПБ 88-2001*, «для спринклерных установок с двумя секциями и более второй ввод с задвижкой допускается осуществлять от смежной секции». Участок «А+Г» не является таким вводом, так как после него идет тупиковый участок трубопровода.
? Нарушаются требования п. 6.12. СниП 2.04.01-85*: число струй, подаваемых от одного стояка, превышает нормативные значения. «Число струй, подаваемых из каждого стояка, следует принимать не более двух».
Данная схема уместна при числе пожарных кранов в спринклерной секции менее 12.
На рисунке 3
каждая секция спринклерной установки с количеством пожарных кранов более 12 имеет два ввода, второй ввод осуществлен от смежной секции (Участок «А+Б», что не противоречит требованию п. 4.34 НПБ 88-2001*).
Стояки закольцованы горизонтальными перемычками, создав единое кольцо, поэтому п. 6.12. СНиП 2.04.02-84* «Число струй, подаваемых из каждого стояка, следует принимать не более двух» не нарушается.
Данная схема подразумевает бесперебойное обеспечение системы водой по I категории надежности.
Водоснабжение установки автоматического водяного пожаротушения.
Системы пожаротушения своим назначением предусматривают обеспечение безопасности людей и сохранности имущества, поэтому они должны находиться постоянно в рабочем состоянии.
При необходимости установки на системе насосов-повысителей необходимо обеспечить их электроэнергией и подачей воды с условием бесперебойности, т.е. по I категории надежности.
Системы водяного пожаротушения от носятся к I категории. По п. 4.4 к системе предъявляются требования:
«I категория — допускается снижение подачи воды на хозяйственно-питьевые нужды не более 30% расчетного расхода и на производственные нужды до предела, устанавливаемого аварийным графиком работы предприятий; длительность снижения подачи не должна превышать 3 суток. Перерыв в подаче воды или снижение подачи ниже указанного предела допускаются на время выключения резервных элементов системы (оборудования, арматуры, сооружений, трубопроводов и др.), но не более чем на 10 мин».
Одной из ошибок, встречающихся в проектах, является то, что система автоматического водяного пожаротушения не обеспечивается по I категории надежности подачи воды.
Это возникает вследствие того, что п. 4.28. НПБ 88-2001* гласит «Подводящие трубопроводы допускается проектировать тупиковыми для трех и менее узлов управления». Руководствуясь этим принципом, проектировщики часто, когда количество узлов управления менее трех, но требуется установка пожарных насосов-повысителей, ввод на системы пожаротушения предусматривают один.
Данное решение не верное, так как насосные станции автоматических установок пожаротушения следует относить к I категории надежности, согласно Прим. 1 п. 7.1 СНиП 2.04.02-84 «Насосные станции, подающие воду непосредственно в сеть противопожарного и объединенного противопожарного водопровода, надлежит относить к I категории».
По п. 7.5 СНиП 2.04.02-84, «Количество всасывающих линий к насосной станции независимо от числа и групп установленных насосов, включая пожарные, должно быть не менее двух. При выключении одной линии остальные должны быть рассчитаны на пропуск полного расчетного расхода для насосных станций I и II категорий».
Исходя из всего вышеперечисленного, целесообразно обратить внимание на то, что, независимо от числа узлов управления автоматической установки пожаротушения, при наличии на системе насосной установки, она должна обеспечиваться по I категории надежности.
Так как в данное время проектная документация не согласовывается органами Государственного пожарного надзора до начала строительно-монтажных работ, то исправление ошибок после окончания монтажа и сдачи объекта надзорным органам влечет за собой неоправданные затраты и увеличение сроков пуска объекта в эксплуатацию.
С. Синельников, ООО «Технос-М+»
Цель гидравлического расчета — определение расхода воды на пожаротушение, диаметров распределительных, питающих и подводящих трубопроводов и необходимого требуемого давления и расхода для насосной установки.
Гидравлический расчет выполнен по техническим данным представленным в (Гидравлическая схема расчета параметров)
Параметры установки пожаротушения торгового центра и других помещениях в подтрибунных пространствах принято в соответствии с требованиями СТУ:
— помещения объекта относятся к I группе помещений;
— интенсивность орошения — 0,12 л/(с·м 2);
— минимальная площадь для расчета расхода воды — 120 м 2 ;
— продолжительность подачи воды — 60 мин;
— максимальная площадь, защищаемая одним оросителем — 12 м 2 ;
— расход воды на внутреннее пожаротушение здания от пожарных кранов составляет 2 струи с расходом каждой не менее 5 л/с.
Рабочей документацией предусмотрена защита от пожара автоматической установкой водяного пожаротушения со спринклерными оросителями RA1325 Reliable с коэффициентом производительности 0,42.
На магистральной сети трубопровода предусмотрен монтаж пожарных кранов на питающих и распределительных трубопроводах диаметром DN 65. Расстановка пожарных кранов выполнена с учетом орошения каждой точки защищаемых помещений двумя струями с высотой компактной струи не менее 12 м для помещений здания. При этом расход от одного пожарного крана составляет не менее 5,2 л/с, а требуемый напор у пожарного крана — не менее 19,9 м. вод. ст. (согласно табл. 3 СП10.13130.2009).
Трубопроводы установки пожаротушения выполнены из электросварных и водогазопроводных труб по ГОСТ 10704-91 и ГОСТ 3262-75 различного диаметра.
Источником холодного водоснабжения проектируемого объекта является проектируемый водовод. Напор в существующей сети водопровода равен 2,6 атм. (26,0 м).
Расчетная площадь для определения параметров насосной станции пожаротушения принята на отм.+21,600 (6 этаж), расположение распределительного трубопровода на отм.+28,300 (под перекрытием) с монтажным положением оросителей вертикально вверх. Участок принят для расчета по причине того, что является наиболее удаленным, тупиковым и высоко поднятым по отношению к другим участкам данной секции.
Внутренний противопожарный водопровод выполнен совмещенным со спринклерным водяным пожаротушением, общая насосная группа.
Для определения параметров насосной станции пожаротушения принято расположение основания для пожарных насосов на отм.-0,150 (1 этаж).
Максимальное расстояние между спринклерами 2,7-3,0 м (в форме квадрата с учетом технических требований и эпюры орошения или прямоугольной формы с соблюдением охвата орошения). Диаметр окружности, защищаемая одним оросителем 4,0м, соответственно один ороситель защищает площадь 12,5 м2.
Свободный напор в наиболее удаленном и высокорасположенном оросителе должен быть не менее 12 м (0,12 МПа). Расход через диктующий ороситель
Qmin = k√ Н = 0,42√12 =1,455 л/с.
На защищаемой площади 120 м2 требуется не менее 16 (120/(2,76*2,76)) оросителей, минимальная интенсивность орошения 0,12 л/(с·м 2), тогда расход воды каждого оросителя должен составить: л/с, где м 2 — площадь орошения, — число оросителей, л/(с·м 2) — нормативная интенсивность орошения.
Гидравлический расчет системы автоматического пожаротушение
Расчет производится для тупиковой не симметричной схемы.
Гидравлический расчет для подбора моноблочной насосной установки произведен в соответствии с Приложением В СП 5.13130.2009.
Основные показатели гидравлического расчета, представлены в таблице 1.
Таблица 1 Гидравлический расчет
№ участка | Длина участка
L, м |
Ду, мм | Удельная харак-ка
тр-да, Кт |
Коэф-нт производ. оросителя, k, л/с·м² | Напор Н, м.вод.ст. | РасходQ, л/с
Q=k √ Н |
Потери участка, м.вод.ст. Hι=Q²*L/Кт | Участок 1-тупик-й 2-кольц-й | Скорость фактич. V, м/с | ||||||
Рядок А ветвь а1-а2 (1 ороситель) | |||||||||||||||
1а — диктующий ороситель | 0,42 | 12,0 | 1,455 | ||||||||||||
уч. а1-а2 | 5,0 | 25 | 3,65 | 0,42 | 1,455 | 2,900 | 1 | ||||||||
Геометр. высота оросителя а1от а2 (с отм.+22,500 м на отм.+24,000м) | -1.50 | ||||||||||||||
Требуемый напор и расход в т.а2 | 13,40 | 1,537 | |||||||||||||
уч. а2-А | 5,0 | 25 | 3,65 | 0,42 | 2,992 | 12,26 | 1 | ||||||||
Геометр. высота оросителя а2 от магистрали (с отм.+24,000 м на отм.+28,300м) | -4.30 | ||||||||||||||
Рядок Е ветвь е1-Е | |||||||||||||||
1е — ороситель | 0,42 | 12,0 | 1,455 | ||||||||||||
уч. е1-е2 | 4,7 | 25 | 3,65 | 0,42 | 1,455 | 2.726 | 1 | ||||||||
Геометр. высота оросителя е1от е2 (с отм.+22,500 м на отм.+24,000м) | -1.50 | ||||||||||||||
Требуемый напор и расход в т.е2 | 13,226 | 1,530 | |||||||||||||
уч. е2-Е | 5,0 | 25 | 3,65 | 0,42 | 2,985 | 12,206 | 1 | ||||||||
Геометр. высота оросителя е2 от магистрали (с отм.+24,000 м на отм.+28,300м) | -4.30 | ||||||||||||||
Требуемый напор и расход в т.Е ’ | 21,131 | ||||||||||||||
В е1-Е =Q е1-Е 2 /Р Е ’ =2,985 2 /21,131=0,422 |
|||||||||||||||
расход на уч-ке е1-Е: Q е1-Е =(В е1-Е * Р Е) 0.5 =(0,422* 21,758) 0.5 | 3,030 | ||||||||||||||
Магистраль А-К | |||||||||||||||
Требуемый напор и расход в т.А | 21,36 | 1,941 | |||||||||||||
Уч.А-Б | 3,0 | 100 | 4231 | 0,42 | 4,933 | 0,017 | |||||||||
Требуемый напор и расход в т.Б | 21,377 | 1,942 | |||||||||||||
Уч.Б-В | 2,5 | 100 | 4231 | 0,42 | 6,875 | 0,028 | |||||||||
Требуемый напор и расход в т.В | 21,405 | 1,943 | |||||||||||||
Уч.В-Г | 1,1 | 100 | 4231 | 0,42 | 8,818 | 0,020 | |||||||||
Требуемый напор в т.Г | 21,425 | ||||||||||||||
Требуемый напор и расход на уч-ке Г1-Г | 21,425 | ||||||||||||||
Гидравлическая характеристика
В г1-Г = Q г1-Г 2 /Р г ’ =2,992 2 /21,36=0,419 |
|||||||||||||||
расход на уч-ке Г1-Г: Q г1-Г =(В г1-Г * Р г) 0.5 =(0.419* 21,425) 0.5 | 2,996 | ||||||||||||||
Уч.Г-Д | 1,4 | 100 | 4231 | 0,42 | 11,814 | 0,046 | |||||||||
Требуемый напор и расход в т.Д | 21,471 | 1,946 | |||||||||||||
Уч.Д-Д1 | 2,5 | 100 | 4231 | 0,42 | 13,760 | 0,112 | |||||||||
Требуемый напор и расход в т.Д1 | 21,583 | 1,951 | |||||||||||||
Уч.Д1-Д2 | 2,5 | 100 | 4231 | 0,42 | 15,711 | 0,146 | |||||||||
Требуемый напор и расход в т.Д2 | 21,729 | 1,958 | |||||||||||||
Уч.Д2-Е | 0,4 | 100 | 4231 | 0,42 | 17,669 | 0,029 | |||||||||
Требуемый напор и расход в т.Е | 21,758 | ||||||||||||||
Уч.Е-Ж | 1,0 | 100 | 4231 | 0,42 | 20,699 | 0,101 | |||||||||
Требуемый напор и расход в т.Ж | 21,859 | ||||||||||||||
Уч.Ж-Ж1 | 0,9 | 125 | 13190 | 0,42 | 25,899 | 0,046 | |||||||||
Требуемый напор и расход в т.Ж1 | 21,905 | ||||||||||||||
Уч.Ж1-Ж2 | 0,2 | 125 | 13190 | 0,42 | 31,099 | 0,015 | |||||||||
Требуемый напор и расход в т.Ж2 | 21,92 | 1,966 | |||||||||||||
Уч.Ж2-Ж3 | 2,5 | 125 | 13190 | 0,42 | 33,065 | 0,207 | |||||||||
Требуемый напор и расход в т.Ж3 | 22,127 | 1,976 | |||||||||||||
Уч.Ж3-И | 2,0 | 125 | 13190 | 0,42 | 35,041 | 0,186 | |||||||||
Требуемый напор и расход в т.И | 23,313 | ||||||||||||||
Гидравлическая характеристика
В и1-и = Q и1-и 2 /Р и ’ =2,985 2 /21,131=0,422 |
|||||||||||||||
расход на уч-ке и1-и: Q и1-и =(В и1-и * Р и) 0.5 =(0,422* 23,313) 0.5 | 3,136 | ||||||||||||||
Уч.И-К | 127,10 | 125 | 13190 | 0,42 | 38,177 | 14,044 | |||||||||
Т.К | 37,357 | 38,177 | |||||||||||||
Внутренний противопожарный водопровод (2х5,2 л/с) | |||||||||||||||
ПК6(1) | |||||||||||||||
уч.Ж-ПК6(1) | 7,7 | 65 | 572 | 19,90 | 5,200 | 0,364 | 1 | ||||||||
Разница высоты на уч. Ж-ПК6(1) составляет: | -5.45 | ||||||||||||||
Расход и давление перед пожарным краном ПК6(1) составит (перед диафрагмой): | 29,429 | ||||||||||||||
Расход перед ПК после установки шайбы: | 5,200 | ||||||||||||||
ПК6(2) | |||||||||||||||
уч.И-ПК6(2) | 7,7 | 65 | 572 | 19,90 | 5,200 | 0,364 | 1 | ||||||||
Разница высоты на уч. И-ПК6(2) составляет: | -5,45 | ||||||||||||||
Расход и давление перед пожарным краном ПК6(2) составит: | 29,477 | ||||||||||||||
Давление перед ПК не превышает 0,4МПа | |||||||||||||||
На ПК устанавливается диафрагма (дроссельная шайба), диаметр отверстия шайбы 20,4 мм | |||||||||||||||
Давление и расход перед ПК после установки шайбы: | 5,2 | ||||||||||||||
Питающий трубопровод | |||||||||||||||
т.К | 37,357 | 38,177 | |||||||||||||
уч. К-УУ | 63,15 | 150 | 28690 | 38,177 | 3,208 | ||||||||||
УУ | 40,565 | 38,177 | |||||||||||||
Потери давления в УУ | 0,00018 | 0,262 | |||||||||||||
Потери общие составляют: | 30,157 | ||||||||||||||
Местные сопротивления 20% | 6,031 | ||||||||||||||
Геометр. высота дикт. оросителя относительно УУ с отм.1,45 на отм. 22.500 | 21,050 | ||||||||||||||
Результаты расчета до УУ | |||||||||||||||
Требуемый напор секции (перед УУ) | 67,908 | м | |||||||||||||
Требуемый расход секции на | 120 | м 2 | 38,177 | л/с | 137,44 | м 3 /ч | |||||||||
Всего оросителей | 16 | шт | оросителей на площади | ||||||||||||
Защищаемая площадь | 120 | м 2 | |||||||||||||
На 1 ороситель | 7,500 | м 2 | |||||||||||||
Интенсивность орошения | 0,318 | л/(с · м 2) | результат расчета | ||||||||||||
Подводящий трубопровод до УУ | |||||||||||||||
т.УУ | 67,908 | 38,177 | |||||||||||||
уч. УУ-G | 0,8 | 150 | 28690 | 38,177 | 0,0406 | ||||||||||
т.G | 67,949 | 38,177 | |||||||||||||
уч. G-H | 11,45 | 200 | 209900 | 38,177 | 0,079 | ||||||||||
т.H | 68,028 | 38,177 | |||||||||||||
уч. H-F | 0,97 | 100 | 4231 | 38,177 | 0,334 | 1 | 4,8 | ||||||||
т.F | 68,362 | 38,177 | |||||||||||||
Геометр. высота оси насоса относительно УУ с отм.+0.27 на отм.+1.45 | 1,18 | ||||||||||||||
Потери в насосе | 1,0 | ||||||||||||||
Местные сопротивления от насоса до УУ 20% | 0,091 | м | |||||||||||||
Давление в конце участка трубопровода (за насосом) | 70,633 | м | |||||||||||||
Всасывающий трубопровод | |||||||||||||||
Давление перед врезкой всасыв. труб-да (Нвс) от ввода ВК | 26 | м | |||||||||||||
Рассматривается участок на пропуск расхода на один ввод, V не д/превышать 2,8 м/с до патрубков насосной установки | |||||||||||||||
уч.»Ввод»-F | 25,00 | 200 | 209900 | 38,177 | 0,173 | 1 | 1,2 | ||||||||
т.F | 25,827 | 38,177 | |||||||||||||
уч. F-Z | 0,57 | 100 | 4231 | 38,177 | 0,196 | 1 | 4,8 | ||||||||
Местные сопротивления до насоса 20% | 0,074 | ||||||||||||||
Давление на входе пожарного насоса (Н подпора) | 25,557 | м | |||||||||||||
Результат расчетов параметров системы: | |||||||||||||||
Q системы = | 38,177 | л/с | Q пожарного насоса = | 137,44 | м 3 /ч | ||||||||||
P системы = | 0,4508 | МПа | Н пожарного насоса = | 45,08 | м.вод.ст. |
Интенсивность орошения защищаемой площади с учетом орошения зоны спринклера совместно с соседними спринклерами по результатам расчетов получена i=0,318 л/(с · м2), что обеспечивает требуемую интенсивность i=0,12 л/(с · м2).
Производительность моноблочной насосной установки на отм. -0,150 в пом.Г.1.79 (Насосная ВПТ) 1-го этажа принята из условия обеспечения основным пожарным насосом расхода воды Q » 137,5 м3/ч и давления подачи Н=46,0м (эта цифра из графика насоса Q-H), жокей-насос принят с расходом воды Q » 5,45 м3/ч и давления подачи Н=54,4 м.
Данный расчет Вы можете скачать бесплатно (для личного пользования):
- расчет в формате Word —
- принципиальная расчетная схема в формате ПДФ —
Информация на сайте является интеллектуальной собственностью. Просьба ее не распространять на других сайтах.